河南脱硫除尘设备选择的主要技术原则

　　河南脱硫除尘设备选择的主要技术原则，以下几点是洛阳毅腾环保工程有限公司为大家总结的：　　(1)立足SO2污染现状和环境的可容纳性，结合国家和地方环境法规的要求，提出合理的、可行的控制目标，包括脱硫效率、SO2排放浓度和排放量。　　(2)结合机组的现状，包括新机组或老机组、机组容量、剩余寿命、燃煤硫分等，充分考虑当地的资源条件、脱硫的建设条件，包括场地条件、施工条件、施工周期等，提出技术上是先进的、可行的，经济上是合理的，操作上是能控制的，进度上是能实现的，法律上是允许的，政治上是能被各方接受的且有一定延伸性的脱硫工艺。　　(3)脱硫工程实施后，在允许的时间和***大的投资允许限度内，河南脱硫除尘设备能达到***终的技术目标和经济效益。　　(4)脱硫工程实施后，应确保河南脱硫除尘设备系统的安全可靠运行，且不会影响机组的正常运行和安全发电，努力构造资源节约型和环境友好型项目。　　(5)石灰石膏法脱硫系统工程实施后，不造成二次污染或尽可能将污染降******少，脱硫副产品要尽力实现“减量化、资源化、无害化”的目标。文章内容来源于河南脱硫除尘设备：www.ythbgs.com/

脱硫塔浆液起泡的危害、原因及消泡方法

石灰石 - 石膏湿法烟气脱硫工艺是目前电厂中技术相对***成熟、应用***为广泛的烟气脱硫方法，被广泛应用于1000MW 燃煤发电机组。随着全球污染问题的日益严峻，我国不断地提高了大气排放标准，伴随着《燃煤电厂超低排放改造计划》实施的不断深入，脱硫系统稳定、高效的运行变得尤为重要，所以脱硫系统后续的发展方向必将沿着精细化、专业化发展。吸收塔浆液起泡往往会伴随着吸收塔溢流，造成吸收塔液位异常、环境污染及设备腐蚀等问题。基于此，本文简要阐述了脱硫系统中吸收塔产生泡沫的原因及影响因素，并提出具有针对性的预防及解决方法。1  泡沫生成原因及影响因素泡沫是气泡分散在液体中所形成的彼此之间以液膜隔离的多孔膜状多分散体系。正常情况下泡沫生成非常容易的原因有以下3个方面。***个是浆液中含有表面活性剂或者类似活性剂的成分，而表面活性剂在工业中通常被用作起泡剂，因此，当浆液中含有表面活性剂或类似活性剂的成分，活性剂处于气体、液体分界面，通入空气后，气泡受到浮力影响，浮出水面后形成气泡。控制气体的进入不能可减少或消除气泡的产生，其原因是由于石灰石 - 石膏湿法脱硫工艺的原理。吸收塔中，吸收浆液的主要成分是石灰石，烟气中的 SO2和浆液中的 CaCO3在氧化空气的催化下，反应生成二水石膏，其反应如式（1）所示，二氧化硫被脱除，二水石膏经脱水装置后回收。因此受反应机理的影响，吸收塔内要吹入足量的氧化空气以保证脱硫系统的有效运行，空气的吹入导致了溶液气泡，此为第二个原因。第三个是机械搅动导致的气泡生成，吸收塔中部分旋转部件搅动浆液以及循环泵作用下的浆液均较容易产生气泡。研究表明，泡沫稳定性的影响因素有 ：表面张力、溶液表面黏度、溶液泡沫双气 - 液界面结构液膜弹性、气体通过双气 -液界面结构液膜的扩散、双气 - 液界面结构表面电荷的影响、溶液中杂质分子结构的影响等。在烟气脱硫中，上述因素中公认的***主要的有2个，分别为气泡表面张力和溶液表面黏度。当表面张力越小，溶液表面黏度越大，泡沫越容易生成。因此增大表面张力和减小表面黏度即可解决泡沫易生成的问题。2  吸收塔浆液起泡溢流原因分析在分析吸收塔内浆液起泡溢流之前，首先应明确浆液泡直接导致了浆液溢流，因浆液起泡，工作人员无法准确获取浆液的准确位置，造成了吸收塔内出现虚假液位的问题。就目前的吸收塔液位获取方式来看，差压变送器测量计算法用的较多，其基本原理公式如式（2）所示。使用此方法测量起泡的浆液液位，测量值和实际值可相差1~2m。其原因是由于浆液受自身重力的影响，浆液密度自上而下越来越大，但绝大部分工作人员目前的浆液取样位置都在浆液底部，而取样处密度较大，根据公式可知，计算液位势必会比实际液位低，***终造成浆液溢流问题的发生。由于浆液溢流的直接原因是由于浆液起泡，因此分析浆液起泡原因并针对这些原因，制订有针对性的措施，即可有效地预防及缓解浆液溢流。根据目前的运行情况进行分析，得出造成浆液起泡的原因主要有以下几个方面。1）石灰石杂质偏多。如果石灰石中氧化镁的含量较高（一般正常使用的石灰石中氧化镁的含量在1% 左右），而镁离子的溶解度又高于钙离子，因此当镁离子进入浆液并溶于浆液中后，就会提高浆液中溶解盐的含量，从而导致浆液中新出现的气泡弹性更好，稳定性更佳，***终导致泡沫量的异常。2）溢流管防虹吸门设计不符合使用标准，过小的防虹吸门不仅在溢流发生时无法有效破坏虹吸问题，而且容易阻塞管道，导致维护成本的增加。3）脱硫系统中废水清理不及时、不合理，导致了系统中循环水水质不达标，杂质较多。因此在条件允许或预算足够的情况下投入废水处理系统，废水经处理后达到国家排放标准后，定期外排。4）除雾器出现堵塞故障，不能有效的消除泡沫。吸收塔内除雾器主要被用于烟气出口位置残留液体的吸除和一定的消除泡沫的作用，其原理是除雾器的冲洗水能在一定程度上压制和破坏泡沫，而控制了泡沫层的厚度，溢流现象即得到了很好的避免。因此当除雾器出现堵塞故障时，缺少了一股压制和破坏泡沫的力量，泡沫增大增厚，提高了浆液溢流的发生几率。5）电除尘器末级除尘器振动频率也是影响浆液起泡的一大重要原因。由于电除尘器末端除尘器主要用来吸收细灰，细灰易飞扬，因此若电除尘器前后振打频率一样的话，极易造成细灰飞扬，不仅会导致烟气排放时粉尘超标，而且当大 量的粉尘进入吸收塔浆液中时，浆液表面张力变大，造成泡程学、信息反馈理论等方面应用到其中，以此构建一个完善的设备全周期的维修防护系统，为化工设备运行的稳定性和安全性提供了基础性的保障。沫厚度增加，提高溢流发生的概率。电除尘器前后端除尘器振打频率应有所差异，调整的标准具体根据生成石膏的品质及颜色进行调整。6）脱硫系统正常运行时，由于反应机理，需要鼓入一定量的氧化空气，但氧化空气的量突然改变时极易造成浆液起泡，这种现象多发生于氧化风机突然跳闸时，跳闸后氧化风量骤减，打破了吸收塔内原有的气 - 液平衡，并由此造成浆液起泡，***终出现溢流问题。7）燃煤锅炉中煤粉燃烧不充分时，就会有部分碳粉随着烟气进入吸收塔内，当进入吸收塔内的烟气中碳粉含量大于7%时，吸收塔内发生起泡溢流问题的频率就会大幅提高。3  浆液起泡溢流的危害1）当吸收塔内出现起泡问题时，随着气泡越来越多，导致形成泡沫层并越来越厚，势必会压缩吸收塔内浆液反应区的空间，增加了浆液脱硫的负荷，脱硫效率明显降低。单位体积内的浆液若长时间超负荷工作，势必会增加浆液中亚硫酸盐的浓度，而亚硫酸盐浓度的提高又会增加泡沫厚度，导致脱硫系统陷入死循环中。2）当吸收塔内泡沫过多造成溢流问题时，吸收塔前后连接设备及管道均会受到腐蚀，当设备、管道长时间存在于腐蚀的环境中时，轻则磨穿管道，造成漏烟问题，重则造成前后设备的损坏，导致脱硫系统无法正常运转，***终造成停工停产。如溢流后会导致 GGH 无法正常对烟气进行换热处理，溢流严重时会堵塞 GGH，增加升压风机和引风机的工作负荷，***终会导致炉膛无法维持负压。3）起泡溢流会使石膏排出泵工作时排出大量气泡，导致泵工作电流的不稳定，***终会造成该泵的损坏。4  预防和缓解浆液起泡的措施1）完善溢流管防虹吸门的设计，增大虹吸管道的直径，并增加冲洗管的设计。2）选择停机维护时，更改排烟管道的倾斜度***一定程度，溢流发生时浆液可依靠自身重力流回***吸收内为宜。3）烟道内加装冲洗水管道，***大限度地保护设备不受浆液的腐蚀。4）吸收塔内用于补水的水质应严格把控，循环水应加强过滤 ；石灰石料中的 MgO 和 SiO2含量应严格把控，超标的石灰石料坚决不使用。5）尽可能使吸收塔内所有补充用水都经过除雾器进入塔内 ；定期分析除雾器冲洗水压。6）条件允许的情况下，废水系统应及时外排废水。7）及时、准确地调整燃烧环境，定时清理磨煤机分离器，减少颗粒超大的煤粉进入燃烧室的概率。8）氧化风机的运行状况应视吸收塔内反应情况而定，切不可长时间鼓入过量的氧化空气，结合***终石膏的成色确定氧化空气的需求量，从而制订合理的氧化风机启停时间。9）吸收塔内各处浆液密度不同，为了使差压变送器测量法计算得到的数据更加接近真实值，取样处应从上***下多选几处。10）若经过上述措施后浆液仍然起泡严重，***好的解决办法是更换部分浆液。5  结语研究表明，在石灰石 - 石膏湿法烟气脱硫工艺中吸收塔浆液起泡溢流不仅仅是由一个原因引起的，往往由多方面的因素造成的。当吸收塔内出现起泡溢流问题时，应及时、准确地分析出造成起泡溢流的原因，根据原因有针对性地制订应对措施，及时制止浆液溢流的持续发生，***大限度地保护连接管道及设备。

环保人必须了解的水质等级和污水处理标准

水质等级和污水处理标准有什么关系？洽谈污水处理项目时客户往往会问：你们的设备、工程出水水质能达到几类。实际上污水处理设备的出水标准和水质分类是不同的概念。今天我们就来聊一聊水质等级和污水处理标准。我国，依据地表水水域环境功能和保护目标，将水质级别划分为五类，每个级别的水从功能用途上区分较为明显。I类。主要适用于源头水、国家自然保护区。这类水经简单处理消毒后可作为饮用水。典型I类水质湖泊为洱海、抚仙湖、泸沽湖、班公湖，而著名的千岛湖则是Ⅰ类水质重要水库。I类水大多清澈见底II类 。主要适用于集中式生活饮用水地表水源地一级保护区、珍稀水生生物栖息地、鱼虾类产卵场、仔稚幼鱼的索饵场等。II类水经净化处理（如絮凝、沉淀、过滤、消毒等）后，也可作为饮用水。II类水III类 。主要适用于集中式生活饮用水地表水源地二级保护区、鱼虾类越冬场、洄游通道、水产养殖区等渔业水域及游泳区。此类水需要经过深度处理才可供生活饮用。III类水IV类。主要适用于一般工业用水区及人体非直接触的娱乐用水区。IV类水Ⅴ类 。主要适用于农业用水区及一般景观要求水域。V类或者劣V类（点击图片查看大图↓↓↓）地表水环境质量标准基本项目标准限值 单位：mg/L水质等级是根据水中所含溶氧量、金属元素、微生物、化学物质等多达八十项指标来测算的。当然各类水的外观特征差异还是比较明显的。水质等级和污水处理标准是不同的概念。根据城镇污水处理厂排入地表水域环境功能和保护目标，以及污水处理厂的处理工艺，将基本控制项目的常规污染物标准值分为一级标准、二级标准、***标准。一级标准分为A标准和B标准。部分一类污染物和选择控制项目不分级。一级A、一级B指的是《城镇污水处理厂污染物排放标准》GB18918-2002 中的规定： 一级标准的A标准是城镇污水处理厂出水作为回用水的基本要求。当污水处理厂出水引入稀释能力较小的河湖作为城镇景观用水和一般回用水等用途时，执行一级标准的A标准。城镇污水处理厂出水排入GB3838地表水Ⅲ类功能水域（划定的饮用水水源保护区和游泳区除外）、GB3097海水二类功能水域和湖、库等封闭或半封闭水域时，执行一级标准的B标准。城镇污水处理厂出水排入GB3838地表水Ⅳ、Ⅴ类功能水域或GB3097海水三、四类功能海域，执行二级标准。非重点控制流域和非水源保护区的建制镇的污水处理厂，根据当地经济条件和水污染控制要求，采用一级强化处理工艺时，执行***标准。但必须预留二级处理设施的位置，分期达到二级标准。所以说看似农村污水项目一级A和一级B标准差距不大，从技术和投入来说还是有一定差距的。一级B出水大致和V类标准相当，一级A出水需要经过人工湿地或进一步净化才能达到IV类标准。

河南工业废水处理设备行业发展的问题

　　河南工业废水处理设备行业发展的问题有哪些?目前，我国工业污水处理设备与发达国成相比，存有很大差距。目前我国工业污染严重，治理势在必行，但因种种原因，使环保设备的应用得到了很大***。那么，我国环保设备行业在发展中有哪些问题呢?下面，洛阳毅腾环保工程有限公司小编就来说说。　　首先，产需矛盾突出。根据国家生产建设计划，河南工业废水处理设备生产行业的综合生产能力远远不能满足国内需求。因此，供需矛盾突出。　　其次，河南工业废水处理设备行业目前面临着设备结构落后、开发能力弱、品种少的难题。在众多产品中，大多数企业在生产技术以及设备革新上仍处于起步阶段。大多数企业都缺乏产品创新能力。　　此外，河南脱硫除尘设备、工业废水处理机等行业还面临着产品质量差、技术水平低的问题。因为缺乏创新，自主研发能力弱，因此多数企业的产品在加工以及技术应用上远远落后于发达国家。咨询热线：0379-6597-1083。文章内容来源于河南工业废水处理设备：www.ythbgs.com

碳源投加量计算，用COD还是BOD？

碳源投加量的计算到底是以COD计还是以BOD计？污托邦社区的小伙伴们也常常有争论，其实碳源投加主要是为了脱氮和除磷，理论上CNP比中的C其实是BOD，但是实际中往往不适用，所以，碳源投加量计算理论计算用BOD，实际用COD，本文将具体解析一下！滞后性我们一般使用的是BOD5和CODcr，也就是5日生物需氧量和重铬酸盐指数，时间上相差很大，BOD5通常需要5~7天，而CODcr只需要2小时左右，如果是快速消解法，时间可以控制在30min内，所以对比来说BOD有很大的滞后性。但是碳源的BOD当量和COD当量都是定值，跟滞后性没有什么关系呀？这一点下一段将做出解释！计算结果的选择同一个碳源的BOD当量和COD当量会相差比较大，BOD当量小于COD当量，例如甲醇的BOD当量是0.77g/g，而COD当量是1.5g/g，如果我们用不同的当量来计算的话，COD当量计算出的投加量结果会小于BOD当量计算的，在实际运行中，碳源投加过量不仅成本增加，也可能会导致系统的异常，所以，在投加量的计算中，我们应该选用数值小的那一个，再通过运行数据来调整确定投加量！根据进水数据来计算碳源投加量中还要考虑一个值，就是进水的BOD（COD），因为碳源计算中需要减去进水的BOD（COD），以BOD当量计算减去进水的BOD，以COD当量计算减去进水COD，在进水指标有变化时，因为BOD测量的滞后性，会导致以BOD计的投加量无法计算，所以，采用COD才适合实际运行的情况！碳源投加量的计算思路对于碳源投加的计算，我一直强调其实就是单位的换算，尤其是碳源的COD当量的单位一定要在公式里统一，这一步，很多小伙伴会算出错。我把换算过程写下来，记住这个比例以后就不会出错了：1PPM=1mg/L=1g/m^3=0.001kg/m^3平常碳源投加公式都不详细且不统一，本文给大家统一一下： 1、除碳工艺：X=进水量*（20*N差值1-C差值）/碳源COD当量 其中: X——除碳工艺碳源投加量N差值1——进水氨氮（或TKN）-排放要求的氨氮C差值——进水COD-出水COD 2、脱氮工艺：Y=进水量*（5*N差值2-C差值）/碳源COD当量 其中: Y——脱氮工艺碳源投加量N差值2——进水TN-排放要求的TNC差值——进水COD-出水COD3、除磷工艺：Z=进水量*（15*TP差值-C差值）/碳源COD当量 其中: Z——除磷工艺碳源投加量TP差值——进水TP-排放要求的TPC差值——进水COD-出水COD 脱氮除磷工艺：W=进水量*（5*N差值2+15*TP差值-C差值）/碳源COD当量 其中: W——脱氮除磷工艺碳源投加量N差值2——进水TN-排放要求的TNTP差值——进水TP-排放要求的TPC差值——进水COD-出水COD